1、設(shè)備簡(jiǎn)介

東汽630 MW超臨界、一次中間再熱、沖動(dòng)式、單軸、三缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機(jī)，最大功率為 695.781 MW(VWO 工況)，最大連續(xù)出力為678.885 MW(T-MCR)，額定出力為 630 MW。每臺(tái)鍋爐配 2 臺(tái)成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的 YA 系列50%容量軸流引風(fēng)機(jī)，每臺(tái)引風(fēng)機(jī)額定軸端功率 2 815 kW，采用定速電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。

2、問題描述

解決公司環(huán)保設(shè)施增容帶來電動(dòng)引風(fēng)機(jī)出力不足問題。

3、解決措施

考慮到廠用電量富裕量不足、電廠周邊有供熱需求的情況，在高廠變系統(tǒng)未增容改造的前提下，采用了一種引風(fēng)機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)改為汽動(dòng)小汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)和聯(lián)合供熱的節(jié)能技術(shù)，實(shí)現(xiàn)高效供熱，達(dá)到蒸汽熱能梯級(jí)綜合利用，實(shí)現(xiàn)能耗和廠用電量大幅下降。

具體為：汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)聯(lián)合供熱系統(tǒng)如下。

在非采暖期

引風(fēng)機(jī)小汽輪機(jī)采用一級(jí)回?zé)岢槠O(shè)計(jì)，小汽輪機(jī)排汽和一級(jí)回?zé)岢槠謩e進(jìn)入 2 個(gè)串聯(lián)的梯級(jí)排汽換熱器加熱凝結(jié)水，減少大汽輪機(jī)八段抽汽，小汽輪機(jī)抽汽和排汽用以梯級(jí)加熱凝結(jié)水;小汽輪機(jī)排汽和一級(jí)回?zé)岢槠謩e進(jìn)入 2 個(gè)串聯(lián)的梯級(jí)熱網(wǎng)換熱器加熱熱網(wǎng)循環(huán)水，代替部分中壓缸排汽抽汽。小汽輪機(jī)配備單獨(dú)的潤滑油、控制油系統(tǒng)，以及單獨(dú)的軸封與抽真空系統(tǒng)。由于凝結(jié)水和熱網(wǎng)循環(huán)水水質(zhì)不同，。小汽輪機(jī)設(shè)計(jì)正常汽源為中壓缸排汽，啟動(dòng)時(shí)采用輔汽聯(lián)箱汽源。保留 1 臺(tái)原來電動(dòng)引風(fēng)機(jī)，布置在 2 臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)中間位置，滿足機(jī)組啟動(dòng)需求。

4、經(jīng)濟(jì)性分析

機(jī)組在 630 MW 運(yùn)行工況下，將汽輪機(jī)中壓缸排汽抽汽進(jìn)入小汽輪機(jī)做功后，乏汽加熱凝結(jié)水的方案，與汽輪機(jī)中壓缸排汽抽汽繼續(xù)在低壓缸做功至八段抽汽抽出的方案進(jìn)行對(duì)比結(jié)果如下。

1)中壓缸排汽到小汽輪機(jī)進(jìn)汽的熱損失為11.2kJ/kg;蒸汽在小汽輪機(jī)中的做功效率為運(yùn)行效率，即 87.3%;從中壓缸排汽到八抽的運(yùn)行效率為 88.1%;小汽輪機(jī)效率小于汽輪機(jī)中壓缸排汽至八段抽汽效率，但小汽輪機(jī)由排汽及一級(jí)抽汽梯級(jí)加熱凝結(jié)水，降低了加熱抽汽整體溫度，使得小汽輪機(jī)的運(yùn)行背壓低于八段抽汽，扣除管道的熱損失，單位蒸汽在小汽輪機(jī)中做功要比在大汽輪機(jī)中做功的有效焓降多 60.4 kJ/kg。

2)630 MW 下小汽輪機(jī)進(jìn)汽量為 45.1 t/h，同流量的中壓缸排汽蒸汽在小汽輪機(jī)中做功比在大汽輪機(jī)中做功增加 756kW，折合降低供電煤耗約0.366 g/(kW˙h)。

總體上看，改造后非采暖期，降低供電煤耗 0.435 g/(kW˙h)，節(jié)約廠用電率 1.35%，折合降低綜合供電煤耗約 4.485 g/(kW˙h)；采暖期降低供電煤耗4.35 g/(kW˙h)、廠用電率1.7%，折合降低綜合供電煤耗約 9.45 g/(kW˙h)；年節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤5 220 t，多增加上網(wǎng)電量 4 400 萬 kW˙h，每年節(jié)能與多發(fā)電收益約 1091.4 萬元，改造節(jié)能效果及經(jīng)濟(jì)收益顯著。